層間水平位移以位移計8為準,見圖3.水平加載的前2級,即土H/600和土H/300(4.17mm和 8.33 mm) ,無明顯變形,力—位移滯回曲線基本呈線性關系,表明結構處于彈性狀態.

當加載到θ為土1/150時(16.67 mm),在第1圈循環中，支撐2下部中間受壓失穩,向上凸起、負向加載時,支撐2受拉伸直.在第3循環負向加載

時,支撐1被壓屈,2個支撐存在殘余變形,梁柱和連接件均沒有明顯變形,見圖5(a).
框架θ為+1/100(25mm)時,在第1循環正向加載時,連接支撐1與傳感器的盒子局部開焊,見圖5(b).

框架θ為土1/65(38.46 mm)時,第1循環正向加載到最大值后,連接支撐1與傳感器的盒子完全開裂,支撐1失效,見圖5(d);支撐2下部中間屈曲變形明顯增大，且發生扭轉,翼緣處部分開裂.

框架θ為土1/50(50 mm)時,支撐2下部中間處變形和裂縫不斷增大.梁出現平面外變形，且隨變形的不斷增大出現扭轉.柱子隨梁的變形也出現一定扭轉,柱腳翼緣發生局部屈曲，見圖5(e).

框架θ為土1/30(83. 33 mm)時,第1循環負向加載時支撐2的連接件發生焊縫開裂,2根支撐都退出工作，橫梁出現S形屈曲,扭轉加劇,見圖5(f).

在試驗加載初期,當加載到θ為土1/300時,由于加載水平力不斷增大，克服了連接框架底座的地錨與地板之間的靜摩擦力,使柱腳發生錯動.為避免框架移動,在水平加載分別達到正負峰值位移時,在柱腳與限位裝置之間增設楔形墊板.節點和連接件在加載過程中未見破壞和明顯變形.